車載型8KW柴油發(fā)電機(jī)價格系統(tǒng)壓力瞬態(tài)調(diào)整和模型參數(shù)誤差對機(jī)組恒轉(zhuǎn)速輸出的補(bǔ)償控制數(shù)學(xué)模型。以數(shù)學(xué)模型為基礎(chǔ),給出了液壓型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組恒轉(zhuǎn)速輸出補(bǔ)償控制方法。以30kV·A液壓型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組實驗臺為仿真和實驗基礎(chǔ),對提出的控制方法展開研究。仿真和實驗結(jié)果表明,液壓型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組恒轉(zhuǎn)速輸出補(bǔ)償控制方法具有較好的控制效果,可實現(xiàn)機(jī)組的恒轉(zhuǎn)速輸出的高精度控制。
詳細(xì)參數(shù)??車載型8KW柴油發(fā)電機(jī)價格
機(jī)器型號 | YT8100T-ATS? | ? YT8100T3-ATS |
頻率 | 50HZ | |
zui大輸出 | 8 | |
額定輸出 | 7.5 | |
額定電壓 | 220 | 220/380 |
功率因素 | 1 | |
直流輸出 | 12V/8.3A | |
相數(shù) | 單相 | 三相 |
電機(jī)形式 | 自勵磁,兩級電機(jī) | |
啟動系統(tǒng) | 電啟動 | |
7米處噪音 | 68-72 dB | |
燃油箱容量 | 27 | |
持續(xù)工作時間 | 11 | |
型號 | HR198FA | |
動力形式 | 單缸,直立,四沖程,風(fēng)冷柴油機(jī) | |
缸徑×行程 | 98×84 | |
油耗g/kw/h | ≤230 | |
燃油 | 0#或-10# 清潔柴油 | |
潤滑油容量 | 1.65 | |
燃燒系統(tǒng) | Direct Injection 直噴式 | |
電壓表 | YES 是 | |
交流插頭 | 2 | |
交流開關(guān) | YES 是 | |
油壓警告燈 | YES 是 | |
機(jī)油報警器 | YES 是 | |
直流保護(hù)器 | OPTIONAL 選用 | |
計時器 | OPTIONAL 選用 | |
大輪子 | OPTIONAL 選用 | |
三相電壓 | OPTIONAL 選用 | |
電流表 | OPTIONAL 選用 | |
ATS | OPTIONAL 選用 | |
遙控功能 | OPTIONAL 選用 | |
焊接功能 | NO 無 | |
尺寸 | 103x70x86 | |
凈重 | 220 | |
20尺平柜裝柜 | 30 |
采用并行恢復(fù)策略可以加快電力系統(tǒng)大停電后的恢復(fù)進(jìn)程, 減少停電損失和社會影響。 到目前為止,電力系統(tǒng)并行恢復(fù)研究主要集中在分區(qū)策略和恢復(fù)方案評估與決策方面,從全局層面研究并行恢復(fù)動態(tài)決策方法則鮮有報道。 在此背景下,研究了從整個發(fā)電機(jī)組恢復(fù)過程的角度制定zui優(yōu)恢復(fù)策略問題。 首先,根據(jù)各臺發(fā)電機(jī)組的狀態(tài)信息,確定每個恢復(fù)供電方案中已恢復(fù)機(jī)組的出力能力和啟動待恢復(fù)機(jī)組所需投入及其恢復(fù)對系統(tǒng)全局恢復(fù)的效益。 然后,建立基于熵權(quán)法的機(jī)組并行恢復(fù)動態(tài)優(yōu)化決策的混合整數(shù)線性規(guī)劃模型,尋求互不沖突的恢復(fù)供電方案zui優(yōu)組合。 所提出的模型考慮了各臺發(fā)電機(jī)組的狀態(tài)信息,并能夠協(xié)調(diào)恢復(fù)過程中不同機(jī)組間的需求沖突。 新英格蘭 10 機(jī) 39 節(jié)點系統(tǒng)驗證了所提方法的可行性與有效性。以液壓型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組為研究對象,針對其液壓調(diào)速系統(tǒng)恒轉(zhuǎn)速輸出問題,建立了定量泵 變量馬達(dá)液壓調(diào)速系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型,得到了系統(tǒng)泄漏、